Անցնել պարունակությանը

Ստուգում պարզ ձև ունեցող մոդելով

Առաձգական ստատիկ վերլուծություն

Այս ստուգման համար օգտագործվում է միակողմանի ամրացված հեծան, որի ցանցը ներկայացված է Նկար 9.1.1-ում։ Վերլուծությունները կատարվել են յոթ դեպքերի՝ exA-ից exG-ի համար՝ բեռնավորման պայմանները փոխելով Նկար 9.1.2-ում ցույց տրված ձևով։ exG դեպքն ունի նույն բեռնավորման պայմանները, ինչ exA-ն, սակայն օգտագործում է ուղղակի լուծիչ։

Յուրաքանչյուր բեռնավորման պայմանի ստուգման արդյունքը ներկայացված է Աղյուսակներ 9.1.1–9.1.7-ում։

Միակողմանի ամրացված հեծանի ցանցի օրինակ (վեցանիստ տարրեր) Նկար 9.1.1 Միակողմանի ամրացված հեծանի ցանցի օրինակ (վեցանիստ տարրեր)
(a) exA, G: Կենտրոնացված բեռ
(b) exD: Ծանրության ուժ
(c) exB: Մակերեսային բաշխված բեռ
(d) exE: Կենտրոնախույս ուժ
(e) exC: Ծավալային բեռ
(f) exF : Ջերմային բեռ
Կետ Արժեք
Յունգի մոդուլ \(E = 4000.0\ \mathrm{kgf/mm^2}\)
Երկարություն \(L = 10.0\ \mathrm{mm}\)
Պուասոնի գործակից \(\nu = 0.3\)
Հատույթի մակերես \(A = 1.0\ \mathrm{mm^2}\)
Զանգվածային խտություն \(\rho = 8.0102 \times 10^{-10}\ \mathrm{kgf}\;\mathrm{s}^2/\mathrm{mm}^4\)
Հատույթի իներցիայի երկրորդ մոմենտ \(I = 1.0/12.0\ \mathrm{mm^4}\)
Ազատ անկման արագացում \(g = 9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\)
Գծային ջերմային ընդարձակման գործակից \(\alpha = 1.0 \times 10^{-5}\)

Նկար 9.1.2　Միակողմանի ամրացված հեծանի մոդելի ստուգման պայմաններ

Աղյուսակ 9.1.1: exA: Կենտրոնացված բեռի խնդրի ստուգման արդյունքներ

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : \(\delta_{max}= -1.000\) Նշումներ
NASTRAN Առևտրային ծրագրային ապահովում FrontISTR
A231 40 -0.338 -0.371 -0.371 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
A232 40 -0.942 -1.002 -1.002 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
A241 20 -0.720 -0.711 -0.711 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
A242 20 -0.910 -1.002 -1.002 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
A341 240 -0.384 -0.384 -0.386 99 հանգույց
A342 240 -0.990 -0.990 -0.999 525 հանգույց
A351 80 -0.353 -0.355 -0.351 99 հանգույց
A352 80 -0.993 -0.993 -0.992 381 հանգույց
A361 40 -0.954 -0.985 -0.984 99 հանգույց
A362 40 -0.994 -0.993 -0.993 220 հանգույց
A731 40 - - -0.991 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ
A741 20 - - -0.996 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ

Աղյուսակ 9.1.2: exB: Մակերեսային բաշխված բեռի խնդրի ստուգման արդյունքներ

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : \(\delta_{max}= -3.750\) Նշումներ
NASTRAN Առևտրային ծրագրային ապահովում FrontISTR
B231 40 -1.281 -1.403 -1.403 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
B232 40 -3.579 -3.763 -3.763 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
B241 20 -3.198 -2.680 -2.680 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
B242 20 -3.426 -3.765 -3.765 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
B341 240 -1.088 -1.449 -1.454 99 հանգույց
B342 240 -3.704 -3.704 -3.748 525 հանգույց
B351 80 -3.547 -1.338 -1.325 99 հանգույց
B352 80 -0.3717 -3.716 -3.713 381 հանգույց
B361 40 -3.557 -3.691 -3.688 99 հանգույց
B362 40 -3.726 -3.717 -3.717 220 հանգույց
B731 40 - - -3.722 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ
B741 20 - - -3.743 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ

Աղյուսակ 9.1.3: exC: Ծավալային բեռի խնդրի ստուգման արդյունքներ

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : \(\delta_{max} = -2.944 \times 10^{-5}\) Նշումներ
NASTRAN Առևտրային ծրագրային ապահովում FrontISTR
C231 40 - -1.101e-5 -1.101e-5 33 հանգույց / հարթ լարվածային խնդիր
C232 40 - -2.951e-5 -2.951e-5 105 հանգույց / հարթ լարվածային խնդիր
C241 20 - -2.102e-5 -2.102e-5 33 հանգույց / հարթ լարվածային խնդիր
C242 20 - -2.953e-5 -2.953e-5 85 հանգույց / հարթ լարվածային խնդիր
C341 240 - -1.136e-5 -1.140e-5 99 հանգույց
C342 240 - -2.905e-5 -2.937e-5 525 հանգույց
C351 80 - -1.050e-5 -1.039e-5 99 հանգույց
C352 80 - -2.914e-5 -2.911e-5 381 հանգույց
C361 40 - -2.895e-5 -2.893e-5 99 հանգույց
C362 40 - -2.915e-5 -2.915e-5 220 հանգույց
C731 40 - - -2.922e-5 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ
C741 20 - - -2.938e-5 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ

Աղյուսակ 9.1.4: exD: Ծանրության ուժի խնդրի ստուգման արդյունքներ

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : \(\delta_{max} = -2.944 \times 10^{-5}\) Նշումներ
NASTRAN Առևտրային ծրագրային ապահովում FrontISTR
D231 40 -1.101e-5 -1.101e-5 -1.101e-5 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
D232 40 -2.805e-5 -2.951e-5 -2.951e-5 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
D241 20 -2.508e-5 -2.102e-5 -2.102e-5 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
D242 20 -2.684e-5 -2.953e-5 -2.953e-5 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
D341 240 -1.172e-5 -1.136e-5 -1.140e-5 99 հանգույց
D342 240 -2.906e-5 -2.905e-5 -2.937e-5 525 հանգույց
D351 80 -1.046e-5 -1.050e-5 -1.039e-5 99 հանգույց
D352 80 -2.917e-5 -2.914e-5 -2.911e-5 381 հանգույց
D361 40 -2.800e-5 -2.895e-5 -2.893e-5 99 հանգույց
D362 40 -2.919e-5 -2.915e-5 -2.915e-5 220 հանգույց
D731 40 - - -2.922e-5 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ
D741 20 - - -2.938e-5 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ

Աղյուսակ 9.1.5: exE: Կենտրոնախույս ուժի խնդրի ստուգման արդյունքներ

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : \(\delta_{max} = 2.635 \times 10^{-3}\) Նշումներ
NASTRAN Առևտրային ծրագրային ապահովում FrontISTR
E231 40 2.410e-3 2.616e-3 2.650e-3 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
E232 40 2.447e-3 2.627e-3 2.628e-3 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
E241 20 2.386e-3 2.622e-3 2.624e-3 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
E242 20 2.387e-3 2.627e-3 2.629e-3 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
E341 240 2.708e-3 2.579e-3 2.625e-3 99 հանգույց
E342 240 2.639e-3 2.614e-3 2.638e-3 525 հանգույց
E351 80 2.642e-3 2.598e-3 2.625e-3 99 հանգույց
E352 80 2.664e-3 2.617e-3 2.616e-3 381 հանգույց
E361 40 2.611e-3 2.603e-3 2.603e-3 99 հանգույց
E362 40 2.623e-3 2.616e-3 2.616e-3 220 հանգույց
E731 40 - - 2.619e-3 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ
E741 20 - - 2.622e-3 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ

Աղյուսակ 9.1.6: exF: Ջերմային լարման բեռի խնդրի ստուգման արդյունքներ

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : \(\delta_{max} = 1.000 \times 10^{-2}\) Նշումներ
NASTRAN Առևտրային ծրագրային ապահովում FrontISTR
F231 40 - 1.016e-2 1.007e-2 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
F232 40 - 1.007e-2 1.007e-2 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
F241 20 - 1.010e-2 1.010e-2 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
F242 20 - 1.006e-2 1.006e-2 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
F341 240 - 1.047e-2 1.083e-2 99 հանգույց
F342 240 - 1.018e-2 1.022e-2 525 հանգույց
F351 80 - 1.031e-2 1.062e-2 99 հանգույց
F352 80 - 1.015e-2 1.017e-2 381 հանգույց
F361 40 - 1.026e-2 1.026e-2 99 հանգույց
F362 40 - 1.016e-2 1.016e-2 220 հանգույց

Աղյուսակ 9.1.7: exG: Ուղղակի մեթոդի ստուգման արդյունքներ (կենտրոնացված բեռի խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք: δmax= -1.000 Նշումներ
NASTRAN Առևտրային ծրագրային ապահովում FrontISTR
G231 40 -0.338 -0.371 -0.371 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
G232 40 -0.942 -1.002 -1.002 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
G241 20 -0.720 -0.711 -0.711 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
G242 20 -0.910 -1.002 -1.002 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
G341 240 -0.384 -0.384 -0.386 99 հանգույց
G342 240 -0.990 -0.990 -0.999 525 հանգույց
G351 80 -0.353 -0.355 -0.351 99 հանգույց
G352 80 -0.993 -0.993 -0.992 381 հանգույց
G361 40 -0.954 -0.985 -0.984 99 հանգույց
G362 40 -0.994 -0.993 -0.993 220 հանգույց
G731 40 - - -0.991 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ
G741 20 - - -0.996 33 հանգույց / ուղղակի մեթոդ

Ոչ գծային ստատիկ վերլուծություն

(2-1) exnl1․ Երկրաչափական ոչ գծային վերլուծություն

exI դեպքի ստուգման մոդելը նույնական է exA-ից exG դեպքերի մոդելներին։ Նկար 9.1.3-ում ներկայացված է ստուգման մոդելի սխեմատիկ տեսքը։ Այս մոդելի համար կատարվում է երկրաչափական ոչ գծային վերլուծություն։ Ստուգման արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 9.1.8-ում։

Ոչ գծային հաշվարկը կատարվում է \(P = 1.0\ \mathrm{kgf}\) հղումային բեռի համար՝ բեռի աճը ընդունելով \(0.1P\) և օգտագործելով 10 քայլ։

Ստուգման մոդել Նկար 9.1.3 Ստուգման մոդել

Աղյուսակ 9.1.8 exI: Ստուգման արդյունքներ (առավելագույն ճկման պատմություն)

Դեպքի անուն 0.1 0.2 0.3 0.4 0.5 0.6 0.7 0.8 0.9 1.0 Գծային լուծում
I231 - - - - - - - - - - -
I232 - - - - - - - - - - -
I241 - - - - - - - - - - -
I242 - - - - - - - - - - -
I341 0.039 0.077 0.116 0.154 0.193 0.232 0.270 0.309 0.348 0.386 0.386
I342 0.099 0.200 0.300 0.400 0.499 0.599 0.698 0.797 0.896 0.995 0.999
I351 0.035 0.070 0.105 0.141 0.176 0.211 0.246 0.281 0.316 0.351 0.351
I352 0.099 0.198 0.298 0.397 0.496 0.595 0.693 0.792 0.890 0.987 0.992
I361 0.070 0.139 0.209 0.278 0.348 0.417 0.487 0.556 0.625 0.694 0.984
I362 0.099 0.197 0.298 0.397 0.496 0.595 0.694 0.793 0.891 0.988 0.993

(2-2) exnl2․ Առաձգապլաստիկ դեֆորմացիայի վերլուծություն

Այս ստուգման խնդիրը հիմնված է Մեծ Բրիտանիայի National Agency for Finite Element Methods and Standards (NAFEMS) կազմակերպության NL1 թեստի վրա, և կատարվում է առաձգապլաստիկ դեֆորմացիայի վերլուծություն՝ հաշվի առնելով երկրաչափական ոչ գծայնությունն ու կարծրացման մի քանի օրենքներ։ Նկար 9.1.4-ում ներկայացված է վերլուծության մոդելը։

Առաձգապլաստիկ դեֆորմացիայի վերլուծության մոդել

Նկար 9.1.4 Առաձգապլաստիկ դեֆորմացիայի վերլուծության մոդել

(1) Ստուգման պայմաններ

Կետ Արժեք
Նյութ Միզեսի առաձգապլաստիկ նյութ
Յունգի մոդուլ \(E = 250\ \mathrm{GPa}\)
Պուասոնի գործակից \(\nu=0.25\)
Սկզբնական հոսունության լարում \(5\ \mathrm{MPa}\)
Սկզբնական հոսունության դեֆորմացիա \(0.25\times10^{-4}\)
Իզոտրոպ կարծրացման գործակից \(H_i = 0\) կամ \(62.5\ \mathrm{GPa}\)

(2) Սահմանային պայմաններ

Կետ Սահմանային պայման Արժեք
Քայլ 1 Սահմանված տեղաշարժ 2 և 3 հանգույցներում \(u_x = 0.2500031251 * 10^{-4}\)
Քայլ 2 Սահմանված տեղաշարժ 2 և 3 հանգույցներում \(u_x = 0.25000937518 * 10^{-4}\)
Քայլ 3 Սահմանված տեղաշարժ 3 և 4 հանգույցներում \(u_y = 0.2500031251 * 10^{-4}\)
Քայլ 4 Սահմանված տեղաշարժ 3 և 4 հանգույցներում \(u_y = 0.25000937518 * 10^{-4}\)
Քայլ 5 Սահմանված տեղաշարժ 2 և 3 հանգույցներում \(u_x = -0.25000937518 * 10^{-4}\)
Քայլ 6 Սահմանված տեղաշարժ 2 և 3 հանգույցներում \(u_x = -0.2500031251 * 10^{-4}\)
Քայլ 7 Սահմանված տեղաշարժ 3 և 4 հանգույցներում \(u_y = -0.25000937518 * 10^{-4}\)
Քայլ 8 Սահմանված տեղաշարժ 3 և 4 հանգույցներում \(u_y = -0.2500031251 * 10^{-4}\)

Այստեղ չնշված բոլոր հանգույցները լիովին սահմանափակված են։ Այս խնդրի տեսական լուծումը հետևյալն է։

Դեֆորմացիա (\(\times10^{-4}\))
[\(\varepsilon_x\), \(\varepsilon_y\), \(\varepsilon_z\)]		 Համարժեք լարում (MPa)
[\(H_i=0\ H_k=0\); \(H_i=62.5\ H_k=0\)]
0.25, 0, 0 5.0; 5.0
0.50, 0, 0 5.0; 5.862
0.50, 0.25, 0 5.0; 5.482
0.50, 0.50, 0 5.0; 6.362
0.25, 0.50, 0 5.0; 6.640
0, 0.50, 0 5.0; 7.322
0, 0.25, 0 3.917; 4.230
0, 0, 0 5.0; 5.673

Համեմատության համար հաշվարկային արդյունքները հետևյալն են։

Դեֆորմացիա (\(\times10^{-4}\))
[\(\varepsilon_x\), \(\varepsilon_y\), \(\varepsilon_z\)]		 Համարժեք լարում (MPa)
[\(H_i=0\ H_k=0\); \(H_i=62.5\ H_k=0\)]
\(\varepsilon_{x}\) \(\varepsilon_{y}\)
0.25, 0, 0 5.0 (0.0%); 5.0 (0.0%)
0.50, 0, 0 5.0 (0.0%); 5.862 (0.0%)
0.50, 0.25, 0 5.0 (0.0%); 5.482 (0.0%)
0.50, 0.50, 0 5.0 (0.0%); 6.362 (-0.05%)
0.25, 0.50, 0 5.0 (0.0%); 6.640 (-0.21%)
0, 0.50, 0 5.0 (0.0%); 7.322 (-0.34%)
0, 0.25, 0 3.824 (-2.4%); 4.230 (-2.70%)
0, 0, 0 5.0 (0.0%); 5.673 (5.673 (-2.50%)

Կոնտակտային վերլուծություն (1)

Այս ստուգման խնդիրը հիմնված է Մեծ Բրիտանիայի National Agency for Finite Element Methods and Standards (NAFEMS) կազմակերպության CGS-4 կոնտակտային հատվածի թեստային խնդրի վրա, և ստուգում է շփումով վերջավոր սահքի կոնտակտի հնարավորությունը։ Նկար 9.1.5-ում ներկայացված է վերլուծության մոդելը։

Կոնտակտային վերլուծության մոդել

Նկար 9.1.5 Կոնտակտային վերլուծության մոդել

Այս խնդրի հավասարակշռության պայմանը հետևյալն է։

\[ F \cos \alpha - G \sin \alpha = \pm f_{c} \]

Կպչուն շփման փուլում շփման ուժը հետևյալն է

\[ f_{c} = E_t \Delta u \]

իսկ սահող շփման փուլում՝

\[ f_{c} = \mu(G \cos \alpha + F \sin \alpha) \]

.

Հաշվարկային արդյունքների և վերլուծական լուծման համեմատությունը հետևյալն է։

\(\mu\) \(F/G\) Վերլուծական լուծում \(F/G\) Հաշվարկային արդյունքներ
0.0 0.1 0.1
0.1 0.202 0.202
0.2 0.306 0.306
0.3 0.412 0.412

Կոնտակտային վերլուծություն (2)․ Հերցի կոնտակտային խնդիր

Այս ստուգման մեջ վերլուծվում է անվերջ երկար գլանի և անվերջ հարթության միջև Հերցի կոնտակտային խնդիրը։ Գլանի շառավիղը \(R = 8\ \mathrm{mm}\) է, իսկ դեֆորմացվող մարմնի Յունգի մոդուլը \(E\) և Պուասոնի գործակիցը \(\mu\) համապատասխանաբար \(1100\ \mathrm{MPa}\) և \(0.0\) են։ Ենթադրվում է, որ կոնտակտի տարածքը գլանի շառավղի համեմատ բավական փոքր է, և խնդրի համաչափությունը հաշվի առնելով՝ վերլուծվում է գլանի քառորդ մոդելը։

Հերցի կոնտակտային խնդրի վերլուծության մոդել Նկար 9.1.6 Հերցի կոնտակտային խնդրի վերլուծության մոդել

(1) Կոնտակտային շառավղի ստուգման արդյունքներ

Կոնտակտային շառավիղը հաշվարկելու տեսական բանաձևը հետևյալն է․

\[ a = \sqrt{\frac{4FR}{\pi E^{*}}} \]

որտեղ

\[ E^{*} = E/2(1 - \mu^{2}) \]

. Տվյալ հաշվարկային պայմաններում, երբ ճնշումը \(F=100\) է, կոնտակտային շառավիղը \(a=1.36\) է։

Նկար 9.1.7-ում ներկայացված են կոնտակտային կետերի համարժեք հանգույցային ուժերը։ Կոնտակտային շառավիղը ստացվում է հանգույցային ուժերի այս բաշխման էքստրապոլյացիայով։

Կոնտակտային կետերում համարժեք հանգույցային ուժերի բաշխում

Նկար 9.1.7 Կոնտակտային կետերում համարժեք հանգույցային ուժերի բաշխում

(2) Առավելագույն սահքային լարման ստուգման արդյունքներ

Տեսական լուծման համաձայն, կոնտակտային դիրքում

\[ z = 0.78a \]

առավելագույն սահքային լարումը հավասար է

\[ \tau_{\max} = 0.30\sqrt{\frac{\text{FE}^{*}}{\pi R}} \]

. Տվյալ հաշվարկային պայմաններում

\[ \tau_{\max} = 14.2 \]

. Համեմատության համար հաշվարկը տալիս է

\[ \tau_{\max} = 15.6 \]

.

Սահքային լարման բաշխում (առավելագույն արժեք = 15.6 Նկար 9.1.8 Սահքային լարման բաշխում (առավելագույն արժեք = 15.6)

(3) Մոդալ վերլուծություն

exJ և exK դեպքերի ստուգման մոդելները նույնական են exA-ից exG դեպքերի մոդելներին։ Նկար 9.1.9-ում ներկայացված է ստուգման մոդելի սխեմատիկ տեսքը։ Այս մոդելի համար կատարվում է մոդալ վերլուծություն։ Հաշվարկվում են առաջին երեք բնական հաճախականությունները։ exJ դեպքն օգտագործում է իտերացիոն լուծիչ, իսկ exK-ը՝ ուղղակի լուծիչ։ Ստուգման արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակներ 9.1.9–9.1.12-ում։

Ստուգման մոդել Նկար 9.1.9 Ստուգման մոդել

Միակողմանի ամրացված հեծանի սեփական հաճախականությունները ստացվում են հետևյալ հավասարումներից։

Առաջին մոդ

\[ n_1 = \frac{1.875^2}{2 \pi l^2} \sqrt{ \frac{gEI}{\omega} } \]

Երկրորդ մոդ

\[ n_2 = \frac{4.694^2}{2 \pi l^2} \sqrt{ \frac{gEI}{\omega} } \]

Երրորդ մոդ

\[ n_3 = \frac{7.855^2}{2 \pi l^2} \sqrt{ \frac{gEI}{\omega} } \]

Ստուգման մոդելի հատկությունների արժեքներն են

Կետ Արժեք
\(I\) \(1.0/12.0\ \mathrm{mm}^4\)
\(E\) \(4000.0\ \mathrm{kgf/mm^2}\)
\(l\) \(10.0\ \mathrm{mm}\)
\(\omega\) \(7.85 \times 10^{-6}\ \mathrm{kgf/mm^3}\)
\(g\) \(9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\)

Այսպիսով առաջին երեք բնական հաճախականությունները հետևյալն են․

Մոդի համար Արժեք
\(n_1\) 3.609e3
\(n_2\) 2.262e4
\(n_3\) 6.335e4

Աղյուսակ 9.1.9: exJ: Իտերացիոն մեթոդի ստուգման արդյունքներ՝ առաջին բնական հաճախականության համար

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : n1=3.609e3 Նշումներ
NASTRAN FrontISTR
J231 40 5.861e3 5.861e3 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J232 40 3.596e3 3.593e3 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J241 20 3.586e3 4.245e3 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J242 20 3.590e3 3.587e3 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J341 240 5.442e3 5.429e3 99 հանգույց
J342 240 3.621e3 3.595e3 525 հանգույց
J351 80 3.695e3 4.298e3 99 հանգույց
J352 80 3.610e3 3.609e3 381 հանգույց
J361 40 3.679e3 3.619e3 99 հանգույց
J362 40 3.611e3 3.606e3 220 հանգույց

Աղյուսակ 9.1.10: exJ-ի իտերացիոն մեթոդի ստուգման արդյունքներ՝ երկրորդ բնական հաճախականության համար

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : n2=2.262e4 Նշումներ
NASTRAN FrontISTR
J231 40 3.350e4 3.351e4 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J232 40 2.163e4 2.156e4 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J241 20 2.149e4 2.516e4 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J242 20 2.149e4 2.143e4 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J341 240 3.145e4 3.138e4 99 հանգույց
J342 240 2.171e4 2.155e4 525 հանգույց
J351 80 2.208e4 2.546e4 99 հանգույց
J352 80 2.156e4 2.149e4 381 հանգույց
J361 40 2.202e4 2.168e4 99 հանգույց
J362 40 2.154e4 2.144e4 220 հանգույց

Նշում․ եռաչափ մոդելներում առաջին և երկրորդ մոդերը դեգեներացված են։ Հետևաբար աղյուսակում որպես երկրորդ բնական հաճախականություն ներկայացված է երրորդ հաշվարկված բնական հաճախականությունը։

Աղյուսակ 9.1.11: exK-ի ուղղակի մեթոդի ստուգման արդյունքներ՝ առաջին բնական հաճախականության համար

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : n1=3.609e3 Նշումներ
NASTRAN FrontISTR
J231 40 5.861e3 5.861e3 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J232 40 3.596e3 3.593e3 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J241 20 3.586e3 4.245e3 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J242 20 3.590e3 3.587e3 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J341 240 5.442e3 5.429e3 99 հանգույց
J342 240 3.621e3 3.595e3 525 հանգույց
J351 80 3.695e3 4.298e3 99 հանգույց
J352 80 3.610e3 3.609e3 381 հանգույց
J361 40 3.679e3 3.619e3 99 հանգույց
J362 40 3.611e3 3.606e3 220 հանգույց
J731 40 - 3.606e3 220 հանգույց
J741 20 - 3.594e3 220 հանգույց

Աղյուսակ 9.1.12: exK-ի ուղղակի մեթոդի ստուգման արդյունքներ՝ երկրորդ բնական հաճախականության համար

Դեպքի անուն Տարրերի քանակ Կանխատեսված արժեք : n2=2.262e4 Նշումներ
NASTRAN FrontISTR
J231 40 3.350e4 3.351e4 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J232 40 2.163e4 2.156e4 105 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J241 20 2.149e4 2.516e4 33 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J242 20 2.149e4 2.143e4 85 հանգույց / հարթ լարվածային վիճակի խնդիր
J341 240 3.145e4 3.138e4 99 հանգույց
J342 240 2.171e4 2.155e4 525 հանգույց
J351 80 2.208e4 2.546e4 99 հանգույց
J352 80 2.156e4 2.149e4 381 հանգույց
J361 40 2.202e4 2.168e4 99 հանգույց
J362 40 2.154e4 2.144e4 220 հանգույց
J731 40 - 2.156e4 220 հանգույց
J741 20 - 2.153e4 220 հանգույց

Նշում․ եռաչափ մոդելներում առաջին և երկրորդ մոդերը դեգեներացված են։ Հետևաբար աղյուսակում որպես երկրորդ բնական հաճախականություն ներկայացված է երրորդ հաշվարկված բնական հաճախականությունը։

(4) Ջերմահաղորդման վերլուծություն

Ստացիոնար ջերմահաղորդման վերլուծությունների ընդհանուր պայմանները ներկայացված են Նկար 9.1.10-ում։ exM-ից exT ստուգման դեպքերի առանձին պայմանները ներկայացված են Նկար 9.1.11-ում։ Ցանցի բաժանումը համարժեք է exA-ի համար օգտագործվածին։

Յուրաքանչյուր դեպքի ստուգման արդյունքները (ջերմաստիճանի բաշխման աղյուսակ) ներկայացված են Աղյուսակներ 9.1.13–9.1.20-ում։

Ջերմահաղորդման վերլուծություն
AB-ի միջև երկարություն \(L = 10.0\ \mathrm{m}\)
Հատույթի մակերես \(A = 1.0\ \mathrm{mm^2}\)

Ջերմահաղորդականության գործակցի կախվածությունը ջերմաստիճանից

Ջերմահաղորդականություն \(\lambda\) (W/(m·K)) Ջերմաստիճան (°C)
50.0 0.0
35.0 500.0
20.0 1000.0

Նկար 9.1.10: Ստացիոնար ջերմահաղորդման վերլուծության ստուգման պայմաններ
exM: Գծային նյութ
exN: Նշված ջերմաստիճանի խնդիր
exO: Կենտրոնացված ջերմային հոսքի խնդիր
exP: Բաշխված ջերմային հոսքի խնդիր
exQ: Կոնվեկտիվ ջերմափոխանցման խնդիր
exR: Ճառագայթային ջերմափոխանցման խնդիր
exS: Ծավալային ջերմագոյացման խնդիր
exT: Ներքին բացակի խնդիր

Նկար 9.1.11: Յուրաքանչյուր ստուգման դեպքի վերլուծության պայմաններ

Աղյուսակ 9.1.13: exM-ի ստուգման արդյունքներ (գծային նյութի ստացիոնար հաշվարկ)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
M361A 361 40／33 0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0
M361B 361 40／105 0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0
M361C 361 20／33 0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0
M361D 361 20／85 0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0
M361E 361 240／99 0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0
M361F 361 24／525 0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0
M361G 361 80／99 0.0 100.0 200.0 300.0 400.0 500.0

Աղյուսակ 9.1.14: exN-ի ստուգման արդյունքներ (նշված ջերմաստիճանի խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
Առևտրային ծրագրային ապահովում 361 40／99 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N231 231 40／33 0.0 87.2 179.5 278.0 384.1 500.0
N232 232 40／105 0.0 86.0 178.3 276.8 382.9 500.0
N241 241 20／33 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N242 242 20／85 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N341 341 240／99 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N342 342 24／525 0.0 87.9 179.9 278.0 383.6 500.0
N351 351 80／99 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N352 352 80／381 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N361 361 40／99 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N362 362 40／330 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N731 731 40／33 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0
N741 741 20／33 0.0 87.3 179.7 278.2 384.3 500.0

Աղյուսակ 9.1.15: exO-ի ստուգման արդյունքներ (կենտրոնացված ջերմային հոսքի խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
Առևտրային ծրագրային ապահովում 361 40／99 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
O231 231 40／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
O232 232 40／105 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
O241 241 20／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
O242 242 20／85 0.0 103.2 213.7 333.4 465.2 618.0
O341 341 240／99 - - - - - -
O342 342 24／525 0.0 104.4 214.9 334.7 466.3 614.6
O351 351 80／99 - - - - - -
O352 352 80／381 0.0 103.2 213.7 333.3 465.0 624.2
O361 361 40／99 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
O362 362 40／330 0.0 103.2 213.7 333.4 465.5 623.5
O731 731 40／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.5
O741 741 20／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6

Աղյուսակ 9.1.16: exP-ի ստուգման արդյունքներ (բաշխված ջերմային հոսքի խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
Առևտրային ծրագրային ապահովում 361 40／99 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P231 231 40／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P232 232 40／105 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P241 241 20／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P242 242 20／85 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P341 341 240／99 - - - - - -
P342 342 24／525 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P351 351 80／99 - - - - - -
P352 352 80／381 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P361 361 40／99 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
P362 362 40／330 0.0 103.2 213.7 333.4 465.5 612.6
P731 731 40／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.5
P741 741 20／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6

Աղյուսակ 9.1.17: exQ-ի ստուգման արդյունքներ (կոնվեկտիվ ջերմափոխանցման խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
Առևտրային ծրագրային ապահովում 361 40／99 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q231 231 40／33 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q232 232 40／105 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q241 241 20／33 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q242 242 20／85 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q341 341 240／99 - - - - - -
Q342 342 24／525 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q351 351 80／99 - - - - - -
Q352 352 80／381 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q361 361 40／99 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q362 362 40／330 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q731 731 40／33 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2
Q741 741 20／33 0.0 89.2 183.8 284.8 393.9 513.2

Աղյուսակ 9.1.18: exR-ի ստուգման արդյունքներ (ճառագայթային ջերմափոխանցման խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
Առևտրային ծրագրային ապահովում 361 40／99 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R231 231 40／33 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R232 232 40／105 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R241 241 20／33 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R242 242 20／85 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R341 341 240／99 - - - - - -
R342 342 24／525 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R351 351 80／99 - - - - - -
R352 352 80／381 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R361 361 40／99 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R362 362 40／330 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R731 731 40／33 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2
R741 741 20／33 0.0 89.5 184.4 285.8 395.3 515.2

Աղյուսակ 9.1.19: exS-ի ստուգման արդյունքներ (ծավալային ջերմագոյացման խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
Առևտրային ծրագրային ապահովում 361 40／99 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S231 231 40／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S232 232 40／105 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S241 241 20／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S242 242 20／85 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S341 341 240／99 - - - - - -
S342 342 24／525 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S351 351 80／99 - - - - - -
S352 352 80／381 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S361 361 40／99 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S362 362 40／330 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S731 731 40／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6
S741 741 20／33 0.0 103.2 213.7 333.3 464.8 612.6

Աղյուսակ 9.1.20: exT-ի ստուգման արդյունքներ (ներքին բացակի խնդիր)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Տարրեր/հանգույցներ A ծայրից հեռավորություն (m)
A եզր 2.0 4.0 6.0 8,0 B եզր
Առևտրային ծրագրային ապահովում 361 40／99 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S231 231 40／33 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S232 232 40／105 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S241 241 20／33 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S242 242 20／85 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S341 341 240／99 - - - - - -
S342 342 24／525 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S351 351 80／99 - - - - - -
S352 352 80／381 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S361 361 40／99 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S362 362 40／330 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S731 731 40／33 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0
S741 741 20／33 0.0 88.6 182.4 282.6 387.7 500.0

Գծային դինամիկ վերլուծություն

exW-ում գծային դինամիկ վերլուծությունը կատարվում է նույն միակողմանի ամրացված հեծանի համար, ինչ (1) կետում։ Նկար 9.1.12-ում ներկայացված են ստուգման պայմանները։ Նույն ցանցային բաժանման համար ստուգվում է ժամանակային քայլի ազդեցությունը արդյունքների վրա։ Օգտագործվում են ժամանակային ինտեգրման և՛ անբացահայտ, և՛ բացահայտ մեթոդները՝ 361 և 342 տիպի տարրերով։ Ստուգման արդյունքները ներկայացված են Աղյուսակ 9.1.22-ում և Նկարներ 9.1.13–9.1.15-ում։

Վերլուծության մոդել Վերլուծության մոդել

Արտաքին F ուժի ժամանակային պատմություն Արտաքին F ուժի ժամանակային պատմություն

Գրգռման կետի տեղաշարժի տեսական լուծումը հետևյալն է․

\[ F(t)=F_0 I(t) \]

որտեղ

\[ \(F_0:\ \text{հաստատուն վեկտոր}\) \]
\[ I(t)= \begin{cases} 0, t < 0 \\\ 1, 0 \leq t \end{cases} \]
\[ u(t) = \frac{F_0 l^3}{EI} \sum^{\infty}_{i=1} \frac{1-\cos{\omega_i t}}{{\lambda_i}^4} \left\lbrace \cosh{\lambda_i}-\cos{\lambda_i}-\frac{\cosh{\lambda_i} + \cos{\lambda_i}}{\sin{\lambda_i}+\sin{\lambda_i}} (\sinh{\lambda_i} - \sin{\lambda_i}) \right\rbrace^2 \]

Նկար 9.1.12: Գծային դինամիկ վերլուծության ստուգման պայմաններ

Ստուգման պայմաններ․
Երկարություն \(L\) \(10.0\ \mathrm{mm}\)
Հատույթի լայնություն \(a\) \(1.0\ \mathrm{mm}\)
Հատույթի բարձրություն \(b\) \(1.0\ \mathrm{mm}\)
Յունգի մոդուլ \(E\) \(4000.0\ \mathrm{kgf/mm^2}\)
Պուասոնի գործակից \(\nu\) \(0.3\)
Խտություն \(\rho\) \(1.0 \times 10^{-9}\ \mathrm{kgf}\;\mathrm{s}^2/\mathrm{mm}^4\)
Ազատ անկման արագացում \(g\) \(9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\)
Արտաքին ուժ \(F_0\) \(1.0\ \mathrm{kgf}\)
Տարր Առաջին կարգի վեցանիստ տարր
Երկրորդ կարգի քառանիստ տարր
Լուծում Անբացահայտ մեթոդ
Newmark-\(\beta\) մեթոդի \(\gamma\) պարամետր 1/2
Newmark-\(\beta\) մեթոդի \(\beta\) պարամետր 1/4
Բացահայտ մեթոդ
Մարում Չկա

Աղյուսակ 9.1.21: Գծային դինամիկ վերլուծության ստուգման պայմաններ (շարունակություն)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Հանգույցների քանակ Տարրերի քանակ Մեթոդ Ժամանակի քայլ \(\Delta t\) (s)
W361_c0_im_m2_t1 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.0E-06
W361_c0_im_m2_t2 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.0E-05
W361_c0_im_m2_t3 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.0E-04
W361_c0_ex_m2_t1 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.0E-08
W361_c0_ex_m2_t2 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.0E-07
W361_c0_ex_m2_t3 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.0E-06
W342_c0_im_m2_t1 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.0E-06
W342_c0_im_m2_t2 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.0E-05
W342_c0_im_m2_t3 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.0E-04
W342_c0_ex_m2_t1 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.0E-08
W342_c0_ex_m2_t2 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 5.0E-08
W342_c0_ex_m2_t3 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.0E-07

Աղյուսակ 9.1.22: exW-ի գծային դինամիկ վերլուծության ստուգման արդյունքներ (միակողմանի ամրացված հեծան)

Դեպքի անուն Տարրի տիպ Հանգույցների քանակ Տարրերի քանակ Մեթոդ z ուղղությամբ տեղաշարժը \(t = 0.002\ \mathrm{s}\) պահին (mm)
W361_c0_im_m2_t1 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.9753 1.9302
W361_c0_im_m2_t2 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.9753 1.8686
W361_c0_im_m2_t3 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.9753 0.3794
W361_c0_ex_m2_t1 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.9753 1.9302
W361_c0_ex_m2_t2 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.9753 1.9247
W361_c0_ex_m2_t3 361 99 40 Անբացահայտ մեթոդ 1.9753 Չի զուգամիտել
W342_c0_im_m2_t1 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.9753 1.9431
W342_c0_im_m2_t2 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.9753 1.8719
W342_c0_im_m2_t3 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.9753 0.3873
W342_c0_ex_m2_t1 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.9753 1.9359
W342_c0_ex_m2_t2 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.9753 1.9358
W342_c0_ex_m2_t3 342 525 240 Բացահայտ մեթոդ 1.9753 Չի զուգամիտել

Միակողմանի ամրացված հեծանի դեֆորմացիայի դիագրամ և համարժեք լարման բաշխում Նկար 9.1.13: Միակողմանի ամրացված հեծանի դեֆորմացիայի դիագրամ և համարժեք լարման բաշխում

(a) Տարրի տիպ 361 : Անբացահայտ մեթոդ (a) Տարրի տիպ 361 : Անբացահայտ մեթոդ

(b) Տարրի տիպ 361 : Բացահայտ մեթոդ (b) Տարրի տիպ 361: Բացահայտ մեթոդ

Նկար 9.1.14 Գրգռման կետի \(u_z\) տեղաշարժի ժամանակային պատմություն

(a) Տարրի տիպ 342: Անբացահայտ մեթոդ (a) Տարրի տիպ 342: Անբացահայտ մեթոդ

(b) Տարրի տիպ 342: Բացահայտ մեթոդ (b) Տարրի տիպ 342: Բացահայտ մեթոդ

Նկար 9.1.15 Գրգռման կետի \(u_z\) տեղաշարժի ժամանակային պատմություն

Հաճախականային արձագանքի վերլուծություն

Այս ստուգման մեջ միակողմանի ամրացված հեծանի համար կատարվում է հաճախականային արձագանքի վերլուծություն և արդյունքները ստուգվում են ընդհանուր նշանակության առևտրային ծրագրային ապահովման արդյունքների հետ համեմատությամբ։ Վերլուծության մոդելն ու ստուգման պայմանները ներկայացված են ստորև։

Վերլուծության պայմաններ․
Յունգի մոդուլ \(E\) \(210000\ \mathrm{N/mm^2}\)
Պուասոնի գործակից \(\nu\) \(0.3\)
Խտություն \(\rho\) \(7.89 \times 10^{-9}\ \mathrm{t/mm^3}\)
Ազատ անկման արագացում \(g\) \(9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\)
Բեռ \(F_0\) \(1.0\ \mathrm{N}\)
Ռեյլի մարման պարամետր \(R_m\) \(0.0\)
Ռեյլի մարման պարամետր \(R_k\) \(7.2E-07\)

Նկար 9.1.16 : Վերլուծության մոդել (առաջին կարգի քառանիստ տարր (126 տարր և 55 հանգույց))

Մոդալ վերլուծությունից ստացված առաջին հինգ բնական հաճախականությունները և գրգռման կետի հաճախականային արձագանքը ներկայացված են ստորև։

մոդ FrontISTR Առևտրային ծրագրային ապահովում
1 14952 14952
2 15002 15003
3 84604 84539
4 84771 84697
5 127054 126852

Գրգռման կետի տեղաշարժի ամպլիտուդի հաճախականային կախվածություն Նկար 9.1.17 Գրգռման կետի տեղաշարժի ամպլիտուդի հաճախականային կախվածություն