ການກວດສອບດ້ວຍແບບຈຳລອງຮູບຮ່າງງ່າຍ¶
ການວິເຄາະສະຖິດແບບຍືດຫຍຸ່ນ¶
ໃນການກວດສອບນີ້ ໃຊ້ຄານປາຍຍຶດທີ່ແບ່ງເມຊດັ່ງສະແດງໃນຮູບ 9.1.1. ດຳເນີນການວິເຄາະ 7 ກໍລະນີ ຕັ້ງແຕ່ exA ຫາ exG ໂດຍປ່ຽນເງື່ອນໄຂໂຫຼດຕາມຮູບ 9.1.2. ກໍລະນີ exG ໃຊ້ເງື່ອນໄຂໂຫຼດດຽວກັບ exA ແຕ່ໃຊ້ຕົວແກ້ສົມຜົນແບບໂດຍກົງ.
ຜົນການກວດສອບສຳລັບແຕ່ລະເງື່ອນໄຂໂຫຼດສະແດງໃນຕາຕະລາງ 9.1.1–9.1.7.
ຮູບ 9.1.1 ຕົວຢ່າງການແບ່ງເມຊຂອງຄານປາຍຍຶດ (ເອເລເມັນ ຫົກໜ້າ)
 | (a) exA,G:ໂຫຼດລວມຈຸດ |
 | (b) exD:ແຮງໂນ້ມຖ່ວງ |
 | (c) exB:ໂຫຼດກະຈາຍເທິງຜິວ |
 | (d) exE:ແຮງສູນກາງ |
 | (e) exC:ໂຫຼດປະລິມາດ |
 | (f) exF:ໂຫຼດຄວາມຮ້ອນ |
| ລາຍການ | ຄ່າ |
|---|---|
| ມອດູລັສ Young | \(E = 4000.0\ \mathrm{kgf/mm^2}\) |
| ຄວາມຍາວ | \(L = 10.0\ \mathrm{mm}\) |
| ອັດຕາສ່ວນ Poisson | \(\nu = 0.3\) |
| ພື້ນທີ່ໜ້າຕັດ | \(A = 1.0\ \mathrm{mm^2}\) |
| ຄວາມໜາແໜ້ນມວນ | \(\rho = 8.0102 \times 10^{-10}\ \mathrm{kgf}\;\mathrm{s}^2/\mathrm{mm}^4\) |
| ໂມເມນອິນເນີເຊຍອັນດັບສອງຂອງໜ້າຕັດ | \(I = 1.0/12.0\ \mathrm{mm^4}\) |
| ແຮງໂນ້ມຖ່ວງຄວາມເລັ່ງ | \(g = 9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\) |
| ສຳປະສິດການຂະຫຍາຍຄວາມຮ້ອນເຊິ່ງເສັ້ນ | \(\alpha = 1.0 \times 10^{-5}\) |
ຮູບ 9.1.2 ເງື່ອນໄຂການກວດສອບສຳລັບແບບຈຳລອງຄານປາຍຍຶດ
ຕາຕະລາງ 9.1.1 exA: ຜົນການກວດສອບບັນຫາໂຫຼດລວມຈຸດ
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:\(\delta_{max}= -1.000\) | ໝາຍເຫດ | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | ຊອບແວການຄ້າ | FrontISTR | |||
| A231 | 40 | -0.338 | -0.371 | -0.371 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| A232 | 40 | -0.942 | -1.002 | -1.002 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| A241 | 20 | -0.720 | -0.711 | -0.711 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| A242 | 20 | -0.910 | -1.002 | -1.002 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| A341 | 240 | -0.384 | -0.384 | -0.386 | 99ໂຫນດ |
| A342 | 240 | -0.990 | -0.990 | -0.999 | 525ໂຫນດ |
| A351 | 80 | -0.353 | -0.355 | -0.351 | 99ໂຫນດ |
| A352 | 80 | -0.993 | -0.993 | -0.992 | 381ໂຫນດ |
| A361 | 40 | -0.954 | -0.985 | -0.984 | 99ໂຫນດ |
| A362 | 40 | -0.994 | -0.993 | -0.993 | 220ໂຫນດ |
| A731 | 40 | - | - | -0.991 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
| A741 | 20 | - | - | -0.996 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
ຕາຕະລາງ 9.1.2 exB: ຜົນການກວດສອບບັນຫາໂຫຼດກະຈາຍເທິງຜິວ
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:\(\delta_{max}= -3.750\) | ໝາຍເຫດ | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | ຊອບແວການຄ້າ | FrontISTR | |||
| B231 | 40 | -1.281 | -1.403 | -1.403 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| B232 | 40 | -3.579 | -3.763 | -3.763 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| B241 | 20 | -3.198 | -2.680 | -2.680 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| B242 | 20 | -3.426 | -3.765 | -3.765 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| B341 | 240 | -1.088 | -1.449 | -1.454 | 99ໂຫນດ |
| B342 | 240 | -3.704 | -3.704 | -3.748 | 525ໂຫນດ |
| B351 | 80 | -3.547 | -1.338 | -1.325 | 99ໂຫນດ |
| B352 | 80 | -0.3717 | -3.716 | -3.713 | 381ໂຫນດ |
| B361 | 40 | -3.557 | -3.691 | -3.688 | 99ໂຫນດ |
| B362 | 40 | -3.726 | -3.717 | -3.717 | 220ໂຫນດ |
| B731 | 40 | - | - | -3.722 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
| B741 | 20 | - | - | -3.743 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
ຕາຕະລາງ 9.1.3 exC: ຜົນການກວດສອບບັນຫາໂຫຼດປະລິມາດ
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:\(\delta_{max} = -2.944 \times 10^{-5}\) | ໝາຍເຫດ | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | ຊອບແວການຄ້າ | FrontISTR | |||
| C231 | 40 | - | -1.101e-5 | -1.101e-5 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| C232 | 40 | - | -2.951e-5 | -2.951e-5 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| C241 | 20 | - | -2.102e-5 | -2.102e-5 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| C242 | 20 | - | -2.953e-5 | -2.953e-5 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| C341 | 240 | - | -1.136e-5 | -1.140e-5 | 99ໂຫນດ |
| C342 | 240 | - | -2.905e-5 | -2.937e-5 | 525ໂຫນດ |
| C351 | 80 | - | -1.050e-5 | -1.039e-5 | 99ໂຫນດ |
| C352 | 80 | - | -2.914e-5 | -2.911e-5 | 381ໂຫນດ |
| C361 | 40 | - | -2.895e-5 | -2.893e-5 | 99ໂຫນດ |
| C362 | 40 | - | -2.915e-5 | -2.915e-5 | 220ໂຫນດ |
| C731 | 40 | - | - | -2.922e-5 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
| C741 | 20 | - | - | -2.938e-5 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
ຕາຕະລາງ 9.1.4 exD: ຜົນການກວດສອບບັນຫາແຮງໂນ້ມຖ່ວງ
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:\(\delta_{max} = -2.944 \times 10^{-5}\) | ໝາຍເຫດ | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | ຊອບແວການຄ້າ | FrontISTR | |||
| D231 | 40 | -1.101e-5 | -1.101e-5 | -1.101e-5 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| D232 | 40 | -2.805e-5 | -2.951e-5 | -2.951e-5 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| D241 | 20 | -2.508e-5 | -2.102e-5 | -2.102e-5 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| D242 | 20 | -2.684e-5 | -2.953e-5 | -2.953e-5 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| D341 | 240 | -1.172e-5 | -1.136e-5 | -1.140e-5 | 99ໂຫນດ |
| D342 | 240 | -2.906e-5 | -2.905e-5 | -2.937e-5 | 525ໂຫນດ |
| D351 | 80 | -1.046e-5 | -1.050e-5 | -1.039e-5 | 99ໂຫນດ |
| D352 | 80 | -2.917e-5 | -2.914e-5 | -2.911e-5 | 381ໂຫນດ |
| D361 | 40 | -2.800e-5 | -2.895e-5 | -2.893e-5 | 99ໂຫນດ |
| D362 | 40 | -2.919e-5 | -2.915e-5 | -2.915e-5 | 220ໂຫນດ |
| D731 | 40 | - | - | -2.922e-5 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
| D741 | 20 | - | - | -2.938e-5 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
ຕາຕະລາງ 9.1.5 exE: ຜົນການກວດສອບບັນຫາແຮງໜີສູນກາງ
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:\(\delta_{max} = 2.635 \times 10^{-3}\) | ໝາຍເຫດ | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | ຊອບແວການຄ້າ | FrontISTR | |||
| E231 | 40 | 2.410e-3 | 2.616e-3 | 2.650e-3 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| E232 | 40 | 2.447e-3 | 2.627e-3 | 2.628e-3 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| E241 | 20 | 2.386e-3 | 2.622e-3 | 2.624e-3 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| E242 | 20 | 2.387e-3 | 2.627e-3 | 2.629e-3 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| E341 | 240 | 2.708e-3 | 2.579e-3 | 2.625e-3 | 99ໂຫນດ |
| E342 | 240 | 2.639e-3 | 2.614e-3 | 2.638e-3 | 525ໂຫນດ |
| E351 | 80 | 2.642e-3 | 2.598e-3 | 2.625e-3 | 99ໂຫນດ |
| E352 | 80 | 2.664e-3 | 2.617e-3 | 2.616e-3 | 381ໂຫນດ |
| E361 | 40 | 2.611e-3 | 2.603e-3 | 2.603e-3 | 99ໂຫນດ |
| E362 | 40 | 2.623e-3 | 2.616e-3 | 2.616e-3 | 220ໂຫນດ |
| E731 | 40 | - | - | 2.619e-3 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
| E741 | 20 | - | - | 2.622e-3 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
ຕາຕະລາງ 9.1.6 exF: ຜົນການກວດສອບບັນຫາໂຫຼດຄວາມເຄັ້ນຈາກຄວາມຮ້ອນ
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:\(\delta_{max} = 1.000 \times 10^{-2}\) | ໝາຍເຫດ | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | ຊອບແວການຄ້າ | FrontISTR | |||
| F231 | 40 | - | 1.016e-2 | 1.007e-2 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| F232 | 40 | - | 1.007e-2 | 1.007e-2 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| F241 | 20 | - | 1.010e-2 | 1.010e-2 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| F242 | 20 | - | 1.006e-2 | 1.006e-2 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| F341 | 240 | - | 1.047e-2 | 1.083e-2 | 99ໂຫນດ |
| F342 | 240 | - | 1.018e-2 | 1.022e-2 | 525ໂຫນດ |
| F351 | 80 | - | 1.031e-2 | 1.062e-2 | 99ໂຫນດ |
| F352 | 80 | - | 1.015e-2 | 1.017e-2 | 381ໂຫນດ |
| F361 | 40 | - | 1.026e-2 | 1.026e-2 | 99ໂຫນດ |
| F362 | 40 | - | 1.016e-2 | 1.016e-2 | 220ໂຫນດ |
ຕາຕະລາງ 9.1.7 exG: ຜົນການກວດສອບວິທີໂດຍກົງ (ບັນຫາໂຫຼດລວມຈຸດ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:δmax= -1.000 | ໝາຍເຫດ | ||
|---|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | ຊອບແວການຄ້າ | FrontISTR | |||
| G231 | 40 | -0.338 | -0.371 | -0.371 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| G232 | 40 | -0.942 | -1.002 | -1.002 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| G241 | 20 | -0.720 | -0.711 | -0.711 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| G242 | 20 | -0.910 | -1.002 | -1.002 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| G341 | 240 | -0.384 | -0.384 | -0.386 | 99ໂຫນດ |
| G342 | 240 | -0.990 | -0.990 | -0.999 | 525ໂຫນດ |
| G351 | 80 | -0.353 | -0.355 | -0.351 | 99ໂຫນດ |
| G352 | 80 | -0.993 | -0.993 | -0.992 | 381ໂຫນດ |
| G361 | 40 | -0.954 | -0.985 | -0.984 | 99ໂຫນດ |
| G362 | 40 | -0.994 | -0.993 | -0.993 | 220ໂຫນດ |
| G731 | 40 | - | - | -0.991 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
| G741 | 20 | - | - | -0.996 | 33ໂຫນດ / ວິທີໂດຍກົງ |
ການວິເຄາະສະຖິດແບບບໍ່ເປັນເສັ້ນ¶
(2-1) exnl1: ການວິເຄາະເລຂາຄະນິດແບບບໍ່ເປັນເສັ້ນ¶
ແບບຈຳລອງກວດສອບຂອງກໍລະນີ exI ແມ່ນແບບດຽວກັບກໍລະນີ exA ຫາ exG. ຮູບ 9.1.3 ສະແດງແຜນພາບຂອງແບບຈຳລອງກວດສອບ. ດຳເນີນການວິເຄາະເລຂາຄະນິດແບບບໍ່ເປັນເສັ້ນກັບແບບຈຳລອງນີ້. ຜົນການກວດສອບສະແດງໃນຕາຕະລາງ 9.1.8.
ການຄຳນວນແບບບໍ່ເປັນເສັ້ນດຳເນີນສຳລັບໂຫຼດອ້າງອີງ \(P = 1.0\ \mathrm{kgf}\) ໂດຍ ກຳນົດຄ່າເພີ່ມໂຫຼດເປັນ \(0.1P\) ແລະຄຳນວນໃນ 10 ຂັ້ນ.
ຮູບ 9.1.3 ແບບຈຳລອງກວດສອບ
ຕາຕະລາງ 9.1.8 exI: ຜົນການກວດສອບ (ປະຫວັດຄ່າໂກ່ງສູງສຸດ)
| ຊື່ກໍລະນີ | 0.1 | 0.2 | 0.3 | 0.4 | 0.5 | 0.6 | 0.7 | 0.8 | 0.9 | 1.0 | ຄຳຕອບເຊິ່ງເສັ້ນ |
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| I231 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I232 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I241 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I242 | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - | - |
| I341 | 0.039 | 0.077 | 0.116 | 0.154 | 0.193 | 0.232 | 0.270 | 0.309 | 0.348 | 0.386 | 0.386 |
| I342 | 0.099 | 0.200 | 0.300 | 0.400 | 0.499 | 0.599 | 0.698 | 0.797 | 0.896 | 0.995 | 0.999 |
| I351 | 0.035 | 0.070 | 0.105 | 0.141 | 0.176 | 0.211 | 0.246 | 0.281 | 0.316 | 0.351 | 0.351 |
| I352 | 0.099 | 0.198 | 0.298 | 0.397 | 0.496 | 0.595 | 0.693 | 0.792 | 0.890 | 0.987 | 0.992 |
| I361 | 0.070 | 0.139 | 0.209 | 0.278 | 0.348 | 0.417 | 0.487 | 0.556 | 0.625 | 0.694 | 0.984 |
| I362 | 0.099 | 0.197 | 0.298 | 0.397 | 0.496 | 0.595 | 0.694 | 0.793 | 0.891 | 0.988 | 0.993 |
(2-2) exnl2: ການວິເຄາະການແປຮູບແບບ ອີລາສໂຕພລາສຕິກ¶
ບັນຫາກວດສອບນີ້ອ້າງອີງ National Agency for Finite Element Methods and Standards (U.K.): Test NL1 from NAFEMS, ແລະດຳເນີນການວິເຄາະການແປຮູບແບບ ອີລາສໂຕພລາສຕິກ ໂດຍລວມຄວາມບໍ່ເປັນເສັ້ນທາງເລຂາຄະນິດ ແລະ ກົດການແຂງຕົວ ຫຼາຍແບບ. ຮູບ 9.1.4 ສະແດງແບບຈຳລອງການວິເຄາະ.
ຮູບ 9.1.4 ແບບຈຳລອງສຳລັບການວິເຄາະການແປຮູບແບບ ອີລາສໂຕພລາສຕິກ
(1) ເງື່ອນໄຂການກວດສອບ
| ລາຍການ | ຄ່າ |
|---|---|
| ວັດສະດຸ | ວັດສະດຸ ອີລາສໂຕພລາສຕິກ Mises |
| ມອດູລັສ Young | \(E = 250\ \mathrm{GPa}\) |
| ອັດຕາສ່ວນ Poisson | \(\nu=0.25\) |
| ຄວາມເຄັ້ນຄາກເລີ່ມຕົ້ນ | \(5\ \mathrm{MPa}\) |
| ຄວາມເຄັ່ງຄາກເລີ່ມຕົ້ນ | \(0.25\times10^{-4}\) |
| ສຳປະສິດ ການແຂງຕົວແບບໄອໂຊໂທຣປິກ | \(H_i = 0\) ຫຼື \(62.5\ \mathrm{GPa}\) |
(2) ເງື່ອນໄຂຂອບເຂດ
| ລາຍການ | ເງື່ອນໄຂຂອບເຂດ | ຄ່າ |
|---|---|---|
| ຂັ້ນ1 | ໂຫນດ2ແລະ 3 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_x = 0.2500031251 * 10^{-4}\) |
| ຂັ້ນ2 | ໂຫນດ2ແລະ 3 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_x = 0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| ຂັ້ນ3 | ໂຫນດ3ແລະ 4 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_y = 0.2500031251 * 10^{-4}\) |
| ຂັ້ນ4 | ໂຫນດ3ແລະ 4 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_y = 0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| ຂັ້ນ5 | ໂຫນດ2ແລະ 3 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_x = -0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| ຂັ້ນ6 | ໂຫນດ2ແລະ 3 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_x = -0.2500031251 * 10^{-4}\) |
| ຂັ້ນ7 | ໂຫນດ3ແລະ 4 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_y = -0.25000937518 * 10^{-4}\) |
| ຂັ້ນ8 | ໂຫນດ3ແລະ 4 ທີ່ການກະຈັດທີ່ກຳນົດ | \(u_y = -0.2500031251 * 10^{-4}\) |
ໂຫນດທັງໝົດທີ່ບໍ່ໄດ້ລະບຸໄວ້ທີ່ນີ້ຖືກຍຶດຕາຍທັງໝົດ. ຄຳຕອບທາງທິດສະດີສຳລັບບັນຫານີ້ແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.
| ຄວາມເຄັ່ງ (\(\times10^{-4}\)) [\(\varepsilon_x\), \(\varepsilon_y\), \(\varepsilon_z\)] | ຄວາມເຄັ້ນສົມມູນ (MPa) [\(H_i=0\ H_k=0\); \(H_i=62.5\ H_k=0\)] |
|---|---|
| 0.25, 0, 0 | 5.0; 5.0 |
| 0.50, 0, 0 | 5.0; 5.862 |
| 0.50, 0.25, 0 | 5.0; 5.482 |
| 0.50, 0.50, 0 | 5.0; 6.362 |
| 0.25, 0.50, 0 | 5.0; 6.640 |
| 0, 0.50, 0 | 5.0; 7.322 |
| 0, 0.25, 0 | 3.917; 4.230 |
| 0, 0, 0 | 5.0; 5.673 |
ສ່ວນຜົນການຄຳນວນແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.
| ຄວາມເຄັ່ງ (\(\times10^{-4}\)) [\(\varepsilon_x\), \(\varepsilon_y\), \(\varepsilon_z\)] | ຄວາມເຄັ້ນສົມມູນ (MPa) [\(H_i=0\ H_k=0\); \(H_i=62.5\ H_k=0\)] |
|---|---|
| \(\varepsilon_{x}\) | \(\varepsilon_{y}\) |
| 0.25, 0, 0 | 5.0 (0.0%); 5.0 (0.0%) |
| 0.50, 0, 0 | 5.0 (0.0%); 5.862 (0.0%) |
| 0.50, 0.25, 0 | 5.0 (0.0%); 5.482 (0.0%) |
| 0.50, 0.50, 0 | 5.0 (0.0%); 6.362 (-0.05%) |
| 0.25, 0.50, 0 | 5.0 (0.0%); 6.640 (-0.21%) |
| 0, 0.50, 0 | 5.0 (0.0%); 7.322 (-0.34%) |
| 0, 0.25, 0 | 3.824 (-2.4%); 4.230 (-2.70%) |
| 0, 0, 0 | 5.0 (0.0%); 5.673 (5.673 (-2.50%) |
ການວິເຄາະສຳຜັດ (1)¶
ບັນຫາກວດສອບນີ້ອ້າງອີງ ການທົດສອບແພັດສຳຜັດ CGS-4 ຂອງ National Agency for Finite Element Methods and Standards (U.K.), ແລະທົດສອບຄວາມສາມາດການສຳຜັດແບບ ການເລື່ອນແບບຂະໜາດໃຫຍ່ ທີ່ມີຄວາມສຽດທານ. ຮູບ 9.1.5 ສະແດງແບບຈຳລອງການວິເຄາະ.
ຮູບ 9.1.5 ແບບຈຳລອງການວິເຄາະສຳຜັດ
ເງື່ອນໄຂສົມດຸນຂອງບັນຫານີ້ແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.
ໃນຂັ້ນທີ່ຄວາມສຽດທານຢູ່ໃນສະພາບ ການຍຶດຕິດ ແຮງສຽດທານແມ່ນ
ແລະໃນຂັ້ນທີ່ເກີດ ການເລື່ອນ ແຮງສຽດທານແມ່ນ
.
ການປຽບທຽບຜົນຄຳນວນກັບຄຳຕອບວິເຄາະແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້.
| \(\mu\) | \(F/G\)ຄຳຕອບວິເຄາະ | \(F/G\)ຜົນຄຳນວນ |
|---|---|---|
| 0.0 | 0.1 | 0.1 |
| 0.1 | 0.202 | 0.202 |
| 0.2 | 0.306 | 0.306 |
| 0.3 | 0.412 | 0.412 |
ການວິເຄາະສຳຜັດ (2): ບັນຫາ ການສຳຜັດ Hertz¶
ການກວດສອບນີ້ວິເຄາະບັນຫາ ການສຳຜັດ Hertz ລະຫວ່າງກະບອກກົມຍາວອະນັນ ແລະລະນາບອະນັນ. ລັດສະໝີຂອງກະບອກກົມກຳນົດເປັນ \(R = 8\ \mathrm{mm}\) ແລະມອດູລັສ Young \(E\) ກັບອັດຕາສ່ວນ Poisson \(\mu\) ຂອງວັດຖຸທີ່ແປຮູບໄດ້ແມ່ນ \(1100\ \mathrm{MPa}\) ແລະ \(0.0\) ຕາມລຳດັບ. ສົມມຸດວ່າພື້ນທີ່ສຳຜັດມີຂະໜາດນ້ອຍພຽງພໍເມື່ອທຽບກັບລັດສະໝີກະບອກກົມ; ໂດຍພິຈາລະນາຄວາມສົມມາດຂອງບັນຫາ ຈຶ່ງວິເຄາະແບບຈຳລອງກະບອກກົມ 1/4.
ຮູບ 9.1.6 ແບບຈຳລອງການວິເຄາະສຳລັບບັນຫາ ການສຳຜັດ Hertz
(1) ຜົນການກວດສອບລັດສະໝີສຳຜັດ¶
ສູດທາງທິດສະດີສຳລັບຄຳນວນລັດສະໝີສຳຜັດແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ໂດຍທີ່
. ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການຄຳນວນນີ້ ເມື່ອແຮງກົດແມ່ນ \(F=100\), ລັດສະໝີສຳຜັດແມ່ນ \(a=1.36\).
ຮູບ 9.1.7 ສະແດງແຮງໂຫນດສົມມູນທີ່ຈຸດສຳຜັດ. ລັດສະໝີສຳຜັດໄດ້ຈາກການຄາດຄະເນຕໍ່ອອກຂອງການກະຈາຍແຮງໂຫນດນີ້.
ຮູບ 9.1.7 ການກະຈາຍແຮງໂຫນດສົມມູນທີ່ຈຸດສຳຜັດ
(2) ຜົນການກວດສອບຄວາມເຄັ້ນ ເສືອນ ສູງສຸດ¶
ໃນຄຳຕອບທາງທິດສະດີ ທີ່ຕຳແໜ່ງສຳຜັດ
ຄວາມເຄັ້ນ ເສືອນ ສູງສຸດແມ່ນ
. ພາຍໃຕ້ເງື່ອນໄຂການຄຳນວນນີ້,
. ສ່ວນຜົນຄຳນວນໃຫ້ຄ່າ
.
ຮູບ 9.1.8 ການກະຈາຍຄວາມເຄັ້ນ ເສືອນ (ຄ່າສູງສຸດ = 15.6)
(3) ການວິເຄາະໂໝດ¶
ແບບຈຳລອງກວດສອບຂອງກໍລະນີ exJ ແລະ exK ແມ່ນແບບດຽວກັບກໍລະນີ exA ຫາ exG. ຮູບ 9.1.9 ສະແດງແຜນພາບຂອງແບບຈຳລອງກວດສອບ. ດຳເນີນການວິເຄາະໂໝດ ກັບແບບຈຳລອງນີ້. ຄຳນວນຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດ 3 ອັນດັບທຳອິດ. ກໍລະນີ exJ ໃຊ້ຕົວແກ້ສົມຜົນແບບວົນຊ້ຳ ສ່ວນ exK ໃຊ້ຕົວແກ້ສົມຜົນແບບໂດຍກົງ. ຜົນການກວດສອບສະແດງໃນຕາຕະລາງ 9.1.9 ຫາ 9.1.12.
ຮູບ 9.1.9 ແບບຈຳລອງກວດສອບ
ຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດຂອງຄານປາຍຍຶດຫາໄດ້ຈາກສົມຜົນຕໍ່ໄປນີ້.
ໂໝດທີ 1
ໂໝດທີ 2
ໂໝດທີ 3
ຄ່າຄຸນສົມບັດຂອງແບບຈຳລອງກວດສອບແມ່ນ
| ລາຍການ | ຄ່າ |
|---|---|
| \(I\) | \(1.0/12.0\ \mathrm{mm}^4\) |
| \(E\) | \(4000.0\ \mathrm{kgf/mm^2}\) |
| \(l\) | \(10.0\ \mathrm{mm}\) |
| \(\omega\) | \(7.85 \times 10^{-6}\ \mathrm{kgf/mm^3}\) |
| \(g\) | \(9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\) |
ດັ່ງນັ້ນ ຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດ 3 ອັນດັບທຳອິດ ແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
| ໂໝດໝາຍເລກ | ຄ່າ |
|---|---|
| \(n_1\) | 3.609e3 |
| \(n_2\) | 2.262e4 |
| \(n_3\) | 6.335e4 |
ຕາຕະລາງ 9.1.9 exJ: ຜົນການກວດສອບວິທີວົນຊ້ຳສຳລັບຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດລຳດັບທີ 1
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:n1=3.609e3 | ໝາຍເຫດ | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 5.861e3 | 5.861e3 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J232 | 40 | 3.596e3 | 3.593e3 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J241 | 20 | 3.586e3 | 4.245e3 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J242 | 20 | 3.590e3 | 3.587e3 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J341 | 240 | 5.442e3 | 5.429e3 | 99ໂຫນດ |
| J342 | 240 | 3.621e3 | 3.595e3 | 525ໂຫນດ |
| J351 | 80 | 3.695e3 | 4.298e3 | 99ໂຫນດ |
| J352 | 80 | 3.610e3 | 3.609e3 | 381ໂຫນດ |
| J361 | 40 | 3.679e3 | 3.619e3 | 99ໂຫນດ |
| J362 | 40 | 3.611e3 | 3.606e3 | 220ໂຫນດ |
ຕາຕະລາງ 9.1.10 exJ: ຜົນການກວດສອບວິທີວົນຊ້ຳສຳລັບຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດລຳດັບທີ 2
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:n2=2.262e4 | ໝາຍເຫດ | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 3.350e4 | 3.351e4 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J232 | 40 | 2.163e4 | 2.156e4 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J241 | 20 | 2.149e4 | 2.516e4 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J242 | 20 | 2.149e4 | 2.143e4 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J341 | 240 | 3.145e4 | 3.138e4 | 99ໂຫນດ |
| J342 | 240 | 2.171e4 | 2.155e4 | 525ໂຫນດ |
| J351 | 80 | 2.208e4 | 2.546e4 | 99ໂຫນດ |
| J352 | 80 | 2.156e4 | 2.149e4 | 381ໂຫນດ |
| J361 | 40 | 2.202e4 | 2.168e4 | 99ໂຫນດ |
| J362 | 40 | 2.154e4 | 2.144e4 | 220ໂຫນດ |
ໝາຍເຫດ: ໃນແບບຈຳລອງ 3 ມິຕິ ໂໝດທີ 1 ແລະ 2 ເປັນຮາກຊ້ຳ. ດັ່ງນັ້ນ ຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດທີ່ຄຳນວນໄດ້ຂອງໂໝດທີ 3 ຈຶ່ງຖືກສະແດງໃນຕາຕະລາງເປັນຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດລຳດັບທີ 2.
ຕາຕະລາງ 9.1.11 exK: ຜົນການກວດສອບວິທີໂດຍກົງສຳລັບຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດລຳດັບທີ 1
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:n1=3.609e3 | ໝາຍເຫດ | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 5.861e3 | 5.861e3 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J232 | 40 | 3.596e3 | 3.593e3 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J241 | 20 | 3.586e3 | 4.245e3 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J242 | 20 | 3.590e3 | 3.587e3 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J341 | 240 | 5.442e3 | 5.429e3 | 99ໂຫນດ |
| J342 | 240 | 3.621e3 | 3.595e3 | 525ໂຫນດ |
| J351 | 80 | 3.695e3 | 4.298e3 | 99ໂຫນດ |
| J352 | 80 | 3.610e3 | 3.609e3 | 381ໂຫນດ |
| J361 | 40 | 3.679e3 | 3.619e3 | 99ໂຫນດ |
| J362 | 40 | 3.611e3 | 3.606e3 | 220ໂຫນດ |
| J731 | 40 | - | 3.606e3 | 220ໂຫນດ |
| J741 | 20 | - | 3.594e3 | 220ໂຫນດ |
ຕາຕະລາງ 9.1.12 exK: ຜົນການກວດສອບວິທີໂດຍກົງສຳລັບຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດລຳດັບທີ 2
| ຊື່ກໍລະນີ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ຄາດຄະເນຄ່າ:n2=2.262e4 | ໝາຍເຫດ | |
|---|---|---|---|---|
| NASTRAN | FrontISTR | |||
| J231 | 40 | 3.350e4 | 3.351e4 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J232 | 40 | 2.163e4 | 2.156e4 | 105ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J241 | 20 | 2.149e4 | 2.516e4 | 33ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J242 | 20 | 2.149e4 | 2.143e4 | 85ໂຫນດ / ບັນຫາສະພາບ ຄວາມເຄັ້ນລະນາບ |
| J341 | 240 | 3.145e4 | 3.138e4 | 99ໂຫນດ |
| J342 | 240 | 2.171e4 | 2.155e4 | 525ໂຫນດ |
| J351 | 80 | 2.208e4 | 2.546e4 | 99ໂຫນດ |
| J352 | 80 | 2.156e4 | 2.149e4 | 381ໂຫນດ |
| J361 | 40 | 2.202e4 | 2.168e4 | 99ໂຫນດ |
| J362 | 40 | 2.154e4 | 2.144e4 | 220ໂຫນດ |
| J731 | 40 | - | 2.156e4 | 220ໂຫນດ |
| J741 | 20 | - | 2.153e4 | 220ໂຫນດ |
ໝາຍເຫດ: ໃນແບບຈຳລອງ 3 ມິຕິ ໂໝດທີ 1 ແລະ 2 ເປັນຮາກຊ້ຳ. ດັ່ງນັ້ນ ຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດທີ່ຄຳນວນໄດ້ຂອງໂໝດທີ 3 ຈຶ່ງຖືກສະແດງໃນຕາຕະລາງເປັນຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດລຳດັບທີ 2.
(4) ການວິເຄາະການນຳຄວາມຮ້ອນ¶
ເງື່ອນໄຂຮ່ວມຂອງການວິເຄາະການນຳຄວາມຮ້ອນແບບ ສະພາບຄົງທີ່ ສະແດງໃນຮູບ 9.1.10. ເງື່ອນໄຂສະເພາະຂອງກໍລະນີກວດສອບ exM ຫາ exT ສະແດງໃນຮູບ 9.1.11. ການແບ່ງເມຊໃຊ້ແບບດຽວກັບ exA.
ຜົນການກວດສອບ (ຕາຕະລາງການກະຈາຍອຸນຫະພູມ) ຂອງແຕ່ລະກໍລະນີສະແດງໃນຕາຕະລາງ 9.1.13–9.1.20.
| ລະຫວ່າງ A ແລະ Bຄວາມຍາວ | \(L = 10.0\ \mathrm{m}\) |
| ພື້ນທີ່ໜ້າຕັດ | \(A = 1.0\ \mathrm{mm^2}\) |
ການຂຶ້ນກັບອຸນຫະພູມຂອງຄ່າການນຳຄວາມຮ້ອນ
| ຄ່າການນຳຄວາມຮ້ອນ \(\lambda\) (W/(m·K)) | ອຸນຫະພູມ (°C) |
|---|---|
| 50.0 | 0.0 |
| 35.0 | 500.0 |
| 20.0 | 1000.0 |
ຮູບ 9.1.10 ເງື່ອນໄຂການກວດສອບຂອງການວິເຄາະການນຳຄວາມຮ້ອນແບບ ສະພາບຄົງທີ່
| exM:ເຊິ່ງເສັ້ນວັດສະດຸ | |
| exN:ກຳນົດອຸນຫະພູມບັນຫາ |  |
| exO:ລວມຈຸດຟລັກຄວາມຮ້ອນບັນຫາ |  |
| exP:ການກະຈາຍຟລັກຄວາມຮ້ອນບັນຫາ |  |
| exQ:ການພາຄວາມຮ້ອນການຖ່າຍເທຄວາມຮ້ອນບັນຫາ |  |
| exR:ການຖ່າຍເທຄວາມຮ້ອນດ້ວຍລັງສີບັນຫາ |  |
| exS:ປະລິມາດການເກີດຄວາມຮ້ອນບັນຫາ |  |
| exT:ຊ່ອງວ່າງພາຍໃນບັນຫາ |  |
ຮູບ 9.1.11 ເງື່ອນໄຂການວິເຄາະສຳລັບແຕ່ລະກໍລະນີກວດສອບ
ຕາຕະລາງ 9.1.13 exM: ຜົນການກວດສອບ (ການຄຳນວນ ສະພາບຄົງທີ່ ຂອງວັດສະດຸເຊິ່ງເສັ້ນ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| M361A | 361 | 40／33 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361B | 361 | 40／105 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361C | 361 | 20／33 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361D | 361 | 20／85 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361E | 361 | 240／99 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361F | 361 | 24／525 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
| M361G | 361 | 80／99 | 0.0 | 100.0 | 200.0 | 300.0 | 400.0 | 500.0 |
ຕາຕະລາງ 9.1.14 exN: ຜົນການກວດສອບ (ບັນຫາກຳນົດອຸນຫະພູມ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| ຊອບແວການຄ້າ | 361 | 40／99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N231 | 231 | 40／33 | 0.0 | 87.2 | 179.5 | 278.0 | 384.1 | 500.0 |
| N232 | 232 | 40／105 | 0.0 | 86.0 | 178.3 | 276.8 | 382.9 | 500.0 |
| N241 | 241 | 20／33 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N242 | 242 | 20／85 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N341 | 341 | 240／99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N342 | 342 | 24／525 | 0.0 | 87.9 | 179.9 | 278.0 | 383.6 | 500.0 |
| N351 | 351 | 80／99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N352 | 352 | 80／381 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N361 | 361 | 40／99 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N362 | 362 | 40／330 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N731 | 731 | 40／33 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
| N741 | 741 | 20／33 | 0.0 | 87.3 | 179.7 | 278.2 | 384.3 | 500.0 |
ຕາຕະລາງ 9.1.15 exO: ຜົນການກວດສອບ (ບັນຫາຟລັກຄວາມຮ້ອນລວມຈຸດ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| ຊອບແວການຄ້າ | 361 | 40／99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O231 | 231 | 40／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O232 | 232 | 40／105 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O241 | 241 | 20／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O242 | 242 | 20／85 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.4 | 465.2 | 618.0 |
| O341 | 341 | 240／99 | - | - | - | - | - | - |
| O342 | 342 | 24／525 | 0.0 | 104.4 | 214.9 | 334.7 | 466.3 | 614.6 |
| O351 | 351 | 80／99 | - | - | - | - | - | - |
| O352 | 352 | 80／381 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 465.0 | 624.2 |
| O361 | 361 | 40／99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| O362 | 362 | 40／330 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.4 | 465.5 | 623.5 |
| O731 | 731 | 40／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.5 |
| O741 | 741 | 20／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
ຕາຕະລາງ 9.1.16 exP: ຜົນການກວດສອບ (ບັນຫາຟລັກຄວາມຮ້ອນແບບກະຈາຍ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| ຊອບແວການຄ້າ | 361 | 40／99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P231 | 231 | 40／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P232 | 232 | 40／105 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P241 | 241 | 20／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P242 | 242 | 20／85 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P341 | 341 | 240／99 | - | - | - | - | - | - |
| P342 | 342 | 24／525 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P351 | 351 | 80／99 | - | - | - | - | - | - |
| P352 | 352 | 80／381 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P361 | 361 | 40／99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| P362 | 362 | 40／330 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.4 | 465.5 | 612.6 |
| P731 | 731 | 40／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.5 |
| P741 | 741 | 20／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
ຕາຕະລາງ 9.1.17 exQ: ຜົນການກວດສອບ (ບັນຫາການຖ່າຍເທຄວາມຮ້ອນແບບ ການພາ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| ຊອບແວການຄ້າ | 361 | 40／99 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q231 | 231 | 40／33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q232 | 232 | 40／105 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q241 | 241 | 20／33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q242 | 242 | 20／85 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q341 | 341 | 240／99 | - | - | - | - | - | - |
| Q342 | 342 | 24／525 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q351 | 351 | 80／99 | - | - | - | - | - | - |
| Q352 | 352 | 80／381 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q361 | 361 | 40／99 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q362 | 362 | 40／330 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q731 | 731 | 40／33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
| Q741 | 741 | 20／33 | 0.0 | 89.2 | 183.8 | 284.8 | 393.9 | 513.2 |
ຕາຕະລາງ 9.1.18 exR: ຜົນການກວດສອບ (ບັນຫາການຖ່າຍເທຄວາມຮ້ອນດ້ວຍລັງສີ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| ຊອບແວການຄ້າ | 361 | 40／99 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R231 | 231 | 40／33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R232 | 232 | 40／105 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R241 | 241 | 20／33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R242 | 242 | 20／85 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R341 | 341 | 240／99 | - | - | - | - | - | - |
| R342 | 342 | 24／525 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R351 | 351 | 80／99 | - | - | - | - | - | - |
| R352 | 352 | 80／381 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R361 | 361 | 40／99 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R362 | 362 | 40／330 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R731 | 731 | 40／33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
| R741 | 741 | 20／33 | 0.0 | 89.5 | 184.4 | 285.8 | 395.3 | 515.2 |
ຕາຕະລາງ 9.1.19 exS: ຜົນການກວດສອບ (ບັນຫາການເກີດຄວາມຮ້ອນຕາມປະລິມາດ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| ຊອບແວການຄ້າ | 361 | 40／99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S231 | 231 | 40／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S232 | 232 | 40／105 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S241 | 241 | 20／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S242 | 242 | 20／85 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S341 | 341 | 240／99 | - | - | - | - | - | - |
| S342 | 342 | 24／525 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S351 | 351 | 80／99 | - | - | - | - | - | - |
| S352 | 352 | 80／381 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S361 | 361 | 40／99 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S362 | 362 | 40／330 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S731 | 731 | 40／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
| S741 | 741 | 20／33 | 0.0 | 103.2 | 213.7 | 333.3 | 464.8 | 612.6 |
ຕາຕະລາງ 9.1.20 exT: ຜົນການກວດສອບ (ບັນຫາຊ່ອງວ່າງພາຍໃນ)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ເອເລເມັນ/ໂຫນດຈຳນວນ | ໄລຍະຈາກປາຍ A (m) | |||||
|---|---|---|---|---|---|---|---|---|
| ປາຍ A | 2.0 | 4.0 | 6.0 | 8,0 | ປາຍ B | |||
| ຊອບແວການຄ້າ | 361 | 40／99 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S231 | 231 | 40／33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S232 | 232 | 40／105 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S241 | 241 | 20／33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S242 | 242 | 20／85 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S341 | 341 | 240／99 | - | - | - | - | - | - |
| S342 | 342 | 24／525 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S351 | 351 | 80／99 | - | - | - | - | - | - |
| S352 | 352 | 80／381 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S361 | 361 | 40／99 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S362 | 362 | 40／330 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S731 | 731 | 40／33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
| S741 | 741 | 20／33 | 0.0 | 88.6 | 182.4 | 282.6 | 387.7 | 500.0 |
ການວິເຄາະໄດນາມິກເຊິ່ງເສັ້ນ¶
ໃນ exW ດຳເນີນການວິເຄາະໄດນາມິກເຊິ່ງເສັ້ນກັບຄານປາຍຍຶດດຽວກັບລາຍການ (1). ຮູບ 9.1.12 ສະແດງເງື່ອນໄຂການກວດສອບ. ສຳລັບການແບ່ງເມຊດຽວກັນ ກວດສອບຜົນກະທົບຂອງ ຄ່າເພີ່ມເວລາ ຕໍ່ຜົນການຄຳນວນ. ໃຊ້ທັງວິທີ ການອິນທິເກຣດຕາມເວລາ ແບບ ອິມພລິຊິດ ແລະ ເອັກສພລິຊິດ ກັບເອເລເມັນປະເພດ 361 ແລະ 342. ຜົນການກວດສອບສະແດງໃນຕາຕະລາງ 9.1.22 ແລະຮູບ 9.1.13–9.1.15.
ແບບຈຳລອງການວິເຄາະ
ປະຫວັດເວລາຂອງແຮງພາຍນອກ F
ຄຳຕອບທາງທິດສະດີສຳລັບການເຄື່ອນຍ້າຍທີ່ຈຸດກະຕຸ້ນແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
ໂດຍທີ່
ຮູບ 9.1.12 ເງື່ອນໄຂການກວດສອບຂອງການວິເຄາະໄດນາມິກເຊິ່ງເສັ້ນ
ເງື່ອນໄຂການກວດສອບ:
| ຄວາມຍາວ | \(L\) | \(10.0\ \mathrm{mm}\) |
| ຄວາມກວ້າງໜ້າຕັດ | \(a\) | \(1.0\ \mathrm{mm}\) |
| ຄວາມສູງໜ້າຕັດ | \(b\) | \(1.0\ \mathrm{mm}\) |
| ມອດູລັສ Young | \(E\) | \(4000.0\ \mathrm{kgf/mm^2}\) |
| ອັດຕາສ່ວນ Poisson | \(\nu\) | \(0.3\) |
| ຄວາມໜາແໜ້ນ | \(\rho\) | \(1.0 \times 10^{-9}\ \mathrm{kgf}\;\mathrm{s}^2/\mathrm{mm}^4\) |
| ແຮງໂນ້ມຖ່ວງຄວາມເລັ່ງ | \(g\) | \(9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\) |
| ແຮງພາຍນອກ | \(F_0\) | \(1.0\ \mathrm{kgf}\) |
| ເອເລເມັນ | ຫົກໜ້າ 1 ອັນດັບເອເລເມັນ |
| ສີ່ໜ້າ ເອເລເມັນອັນດັບ 2 | |
| ວິທີແກ້ | ວິທີອິມພລິຊິດ |
| Newmark-\(\beta\)ວິທີຂອງພາຣາມິເຕີ\(\gamma\) | 1/2 |
| Newmark-\(\beta\)ວິທີຂອງພາຣາມິເຕີ\(\beta\) | 1/4 |
| ວິທີເອັກສພລິຊິດ | |
| ການໜ່ວງ | ບໍ່ມີ |
ຕາຕະລາງ 9.1.21 ເງື່ອນໄຂການກວດສອບຂອງການວິເຄາະໄດນາມິກເຊິ່ງເສັ້ນ (ຕໍ່)
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ໂຫນດຈຳນວນ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ວິທີແກ້ | ຄ່າເພີ່ມເວລາ \(\Delta t\) (s) |
|---|---|---|---|---|---|
| W361_c0_im_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.0E-06 |
| W361_c0_im_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.0E-05 |
| W361_c0_im_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.0E-04 |
| W361_c0_ex_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.0E-08 |
| W361_c0_ex_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.0E-07 |
| W361_c0_ex_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.0E-06 |
| W342_c0_im_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.0E-06 |
| W342_c0_im_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.0E-05 |
| W342_c0_im_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.0E-04 |
| W342_c0_ex_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.0E-08 |
| W342_c0_ex_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 5.0E-08 |
| W342_c0_ex_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.0E-07 |
ຕາຕະລາງ 9.1.22 exW: ຜົນການກວດສອບການວິເຄາະໄດນາມິກເຊິ່ງເສັ້ນຂອງຄານປາຍຍຶດ
| ຊື່ກໍລະນີ | ປະເພດເອເລເມັນ | ໂຫນດຈຳນວນ | ຈຳນວນເອເລເມັນ | ວິທີແກ້ | ການເຄື່ອນຍ້າຍໃນທິດ z ທີ່ເວລາ \(t = 0.002\ \mathrm{s}\) (mm) | |
|---|---|---|---|---|---|---|
| W361_c0_im_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.9753 | 1.9302 |
| W361_c0_im_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.9753 | 1.8686 |
| W361_c0_im_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.9753 | 0.3794 |
| W361_c0_ex_m2_t1 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.9753 | 1.9302 |
| W361_c0_ex_m2_t2 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.9753 | 1.9247 |
| W361_c0_ex_m2_t3 | 361 | 99 | 40 | ວິທີອິມພລິຊິດ | 1.9753 | ບໍ່ລູ່ເຂົ້າ |
| W342_c0_im_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.9753 | 1.9431 |
| W342_c0_im_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.9753 | 1.8719 |
| W342_c0_im_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.9753 | 0.3873 |
| W342_c0_ex_m2_t1 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.9753 | 1.9359 |
| W342_c0_ex_m2_t2 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.9753 | 1.9358 |
| W342_c0_ex_m2_t3 | 342 | 525 | 240 | ວິທີເອັກສພລິຊິດ | 1.9753 | ບໍ່ລູ່ເຂົ້າ |
ຮູບ 9.1.13 ຮູບການແປຮູບ ແລະການກະຈາຍຄວາມເຄັ້ນສົມມູນຂອງຄານປາຍຍຶດ
(a) ເອເລເມັນປະເພດ 361: ວິທີອິມພລິຊິດ
(b) ເອເລເມັນປະເພດ 361: ວິທີເອັກສພລິຊິດ
ຮູບ 9.1.14 ປະຫວັດເວລາຂອງການເຄື່ອນຍ້າຍ \(u_z\) ທີ່ຈຸດກະຕຸ້ນ
(a) ເອເລເມັນປະເພດ 342: ວິທີອິມພລິຊິດ
(b) ເອເລເມັນປະເພດ 342: ວິທີເອັກສພລິຊິດ
ຮູບ 9.1.15 ປະຫວັດເວລາຂອງການເຄື່ອນຍ້າຍ \(u_z\) ທີ່ຈຸດກະຕຸ້ນ
ການວິເຄາະການຕອບສະໜອງຄວາມຖີ່¶
ໃນການກວດສອບນີ້ ດຳເນີນການວິເຄາະການຕອບສະໜອງຄວາມຖີ່ຂອງຄານປາຍຍຶດ ແລະກວດສອບໂດຍປຽບທຽບກັບຜົນຈາກຕົວແກ້ການຄ້າແບບທົ່ວໄປ. ແບບຈຳລອງການວິເຄາະ ແລະເງື່ອນໄຂການກວດສອບສະແດງດັ່ງລຸ່ມນີ້.
ເງື່ອນໄຂການວິເຄາະ:
| ມອດູລັສ Young | \(E\) | \(210000\ \mathrm{N/mm^2}\) |
| ອັດຕາສ່ວນ Poisson | \(\nu\) | \(0.3\) |
| ຄວາມໜາແໜ້ນ | \(\rho\) | \(7.89 \times 10^{-9}\ \mathrm{t/mm^3}\) |
| ແຮງໂນ້ມຖ່ວງຄວາມເລັ່ງ | \(g\) | \(9800.0\ \mathrm{mm/s^2}\) |
| ໂຫຼດ | \(F_0\) | \(1.0\ \mathrm{N}\) |
| Rayleighການໜ່ວງຂອງພາຣາມິເຕີ | \(R_m\) | \(0.0\) |
| Rayleighການໜ່ວງຂອງພາຣາມິເຕີ | \(R_k\) | \(7.2E-07\) |
ຮູບ 9.1.16 ແບບຈຳລອງການວິເຄາະ (ເອເລເມັນ ສີ່ໜ້າ ອັນດັບໜຶ່ງ: 126 ເອເລເມັນ, 55 ໂຫນດ)
ຄວາມຖີ່ທຳມະຊາດ 5 ອັນດັບທຳອິດ ແລະ ການຕອບສະໜອງຄວາມຖີ່ທີ່ຈຸດກະຕຸ້ນ ທີ່ໄດ້ຈາກການວິເຄາະໂໝດ ແມ່ນດັ່ງຕໍ່ໄປນີ້:
| ໂໝດ | FrontISTR | ຊອບແວການຄ້າ |
|---|---|---|
| 1 | 14952 | 14952 |
| 2 | 15002 | 15003 |
| 3 | 84604 | 84539 |
| 4 | 84771 | 84697 |
| 5 | 127054 | 126852 |
ຮູບ 9.1.17 ການຂຶ້ນກັບຄວາມຖີ່ຂອງຂະໜາດການເຄື່ອນຍ້າຍທີ່ຈຸດກະຕຸ້ນ